梁跨立杆间距1000mm的梁截面
梁截面200×500mm
计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。
计算参数:
模板支架搭设高度为15.0m，
梁截面 B×D=200mm×500mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加0道承重立杆。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方50×100mm,木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁两侧立杆间距 0.60m。
梁底按照均匀布置承重杆2根计算。
模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：
由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.50+0.50)+1.40×2.00=18.700kN/m2
由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.50+0.7×1.40×2.00=19.173kN/m2
由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98
采用的钢管类型为48×3.0。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9×(25.500×0.500×0.200+0.500×0.200)=2.385kN/m
考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9×(2.000+0.000)×0.200=0.360kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩 W = 10.80cm3；
截面惯性矩 I = 9.72cm4；
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M —— 面板的最大弯距(N.mm)；
W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.35×2.385+0.98×0.360)×0.250×0.250=0.022kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.022×1000×1000/10800=2.067N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×2.385×2504/(100×6000×97200)=0.108mm
面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!
二、梁底支撑木方的计算
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)
：q1 = 25.500×0.500×0.250=3.188kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.500×0.250×(2×0.500+0.200)/0.200=0.750kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)×0.200×0.250=0.100kN
考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9×(1.35×3.188+1.35×0.750)=4.784kN/m
考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9×0.98×0.100=0.088kN
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=1.607kN
N2=1.607kN
经过计算得到最大弯矩 M= 0.290kN.m
经过计算得到最大支座 F= 1.607kN
经过计算得到最大变形 V= 0.216mm
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩 W = 83.33cm3；
截面惯性矩 I = 416.67cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.290×106/83333.3=3.48N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方挠度计算
最大变形 v =0.216mm
木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!
三、梁底支撑钢管计算
(一) 梁底横向钢管计算
纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.603kN.m
最大变形 vmax=1.428mm
最大支座力 Qmax=7.030kN
抗弯计算强度 f=0.603×106/4491.0=134.18N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!
(二) 梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算
:R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=7.03kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
其中 N —— 立杆的轴心压力最大值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1=7.030kN (已经包括组合系数)
脚手架钢管的自重 N2 = 0.9×1.35×0.119×15.000=2.170kN
N = 7.030+2.170=9.201kN
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；
h —— 最大步距，h=1.50m；
l0 —— 计算长度，取1.500+2×0.200=1.900m；
—— 由长细比，为1900/16.0=119 <150 满足要求!
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；
经计算得到=9201/(0.458×424)=47.390N/mm2；
不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
Wk=0.450×0.740×0.115=0.038kN/m2
h —— 立杆的步距，1.50m；
la —— 立杆迎风面的间距，0.60m；
lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；
风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.038×0.600×1.500×1.500/10=0.006kN.m；
Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=7.030+0.9×1.2×1.786+0.9×0.9×1.4×0.006/1.000=9.207kN
经计算得到=9207/(0.458×424)+6000/4491=48.729N/mm2；
考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
梁截面200×2500mm
计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。
计算参数:
模板支架搭设高度为15.0m，
梁截面 B×D=200mm×2500mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加3道承重立杆。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方50×100mm,木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。
梁底支撑木方长度 0.60m。
梁顶托采用双钢管48×3.0mm。
梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模
板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：
由可变荷载效应控制的组合
S=1.2×(25.50×2.50+0.50)+1.40×2.00=79.900kN/m2
由永久荷载效应控制的组合S
=1.35×25.50×2.50+0.7×1.40×2.00=88.022kN/m2
由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，
可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为48×3.0。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9×(25.500×2.500×0.200+0.500×0.200)=11.565kN/m
考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9×(2.000+0.000)×0.200=0.360kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为
:截面抵抗矩 W = 10.80cm3；
截面惯性矩 I = 9.72cm4；
(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M —— 面板的最大弯距(N.mm)；
W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.35×11.565+0.98×0.360)×0.250×0.250=0.100kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.100×1000×1000/10800=9.239N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×11.565×2504/(100×6000×97200)=0.524mm
面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!
二、梁底支撑木方的计算
（一）梁底木方计算作
用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.500×2.500×0.250=15.938kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.500×0.250×(2×2.500+0.200)/0.200=3.250kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)×0.200×0.250=0.100kN
考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9×(1.35×15.938+1.35×3.250)=23.313kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9×0.98×0.100=0.088kN
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.119kNN2=4.513kNN3=0.119kN
经过计算得到最大弯矩 M= 0.080kN.m经过计算得到最大支座 F= 4.513kN经过计算得到最大变形 V= 0.003mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 83.33cm3；截面惯性矩 I = 416.67cm4；
(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.080×106/83333.3=0.96N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方挠度计算最大变形 v =0.003mm
木方的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
（二）梁底纵向钢管承载力计算
1、梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.090kN/m。
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
经过计算得到最大弯矩 M= 1.692kN.m经过计算得到最大支座 R2= 19.746kN
经过计算得到最大变形 V= 2.172mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.98cm3；
截面惯性矩 I = 21.56cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=1.692×106/1.05/8982.0=179.41N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 2.172mm
顶托梁的最大挠度小于1000.0/400,满足要求!
2、梁两侧纵向钢管计算
经过计算得到最大支座力 R1=R3=0.52kN
三、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；梁两侧需对扣件抗滑移进行验算，R1=R3=0.52kN＜Rc=8KN 满足要求！
四、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
其中 N —— 立杆的轴心压力最大值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1=19.746kN (已经包括组合系数)脚手架钢管的自重
N2 = 0.9×1.35×0.119×15.000=2.170kNN = 19.746+2.170=21.916kN
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；
h —— 最大步距，h=1.50m；
l0 —— 计算长度，取1.500+2×0.200=1.900m；
—— 由长细比，为1900/16.0=119 <150 满足要求!
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；
经计算得到=21916/(0.458×424)=112.885N/mm2；
不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
Wk=0.450×1.140×0.115=0.059kN/m2h —— 立杆的步距，1.50m；
la —— 立杆迎风面的间距，0.60m；
lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；
风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.059×0.600×1.500×1.500/10=0.009kN.m；
Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=19.746+0.9×1.2×1.786+0.9×0.9×1.4×0.009/1.000=21.926kN
经计算得到=21926/(0.458×424)+9000/4491=114.949N/mm2；
考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
梁截面300×2000mm
计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。
计算参数:
模板支架搭设高度为15.0m，梁截面 B×D=300mm×2000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加3道承重立杆。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm,木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。梁底支撑木方长度 0.70m。梁顶托采用双钢管48×3.0mm。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×2.00+0.50)+1.40×2.00=64.600kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×2.00+0.7×1.40×2.00=70.810kN/m2由于永久荷载效应控制的组合
S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为48×3.0。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9×(25.500×2.000×0.300+0.500×0.300)=13.905kN/m
考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9×(2.000+0.000)×0.300=0.540kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩
W = 16.20cm3；截面惯性矩 I = 14.58cm4；
(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M —— 面板的最大弯距(N.mm)；
W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.100ql2其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.35×13.905+0.98×0.540)×0.250×0.250=0.121kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.121×1000×1000/16200=7.446N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×13.905×2504/(100×6000×145800)=0.420mm
面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!
二、梁底支撑木方的计算
（一）梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.500×2.000×0.250=12.750kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.500×0.250×(2×2.000+0.300)/0.300=1.792kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)×0.300×0.250=0.150kN
考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9×(1.35×12.750+1.35×1.792)=17.668kN/m
考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9×0.98×0.150=0.132kN
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.217kNN2=4.998kNN3=0.217kN
经过计算得到最大弯矩 M= 0.122kN.m
经过计算得到最大支座 F= 4.998kN经过计算得到最大变形 V= 0.008mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 83.33cm3；
截面惯性矩 I = 416.67cm4；
(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.122×106/83333.3=1.46N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方挠度计算最大变形 v =0.008mm
木方的最大挠度小于350.0/250,满足要求!
（二）梁底纵向钢管的计算
1、梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.090kN/m。
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
经过计算得到最大弯矩 M= 1.874kN.m
经过计算得到最大支座 R2= 21.867kN
经过计算得到最大变形 V= 2.388mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.98cm3；
截面惯性矩 I = 21.56cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=1.874×106/1.05/8982.0=198.70N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 2.388mm
顶托梁的最大挠度小于1000.0/400,满足要求!
2、梁两侧纵向钢管的计算
经过计算得到最大支座力 R1=R3=0.95kN
三、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R ≤ Rc其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
梁两侧需对扣件抗滑移进行验算，R1=R3=0.95 kN＜Rc=8KN 满足要求！
四、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
其中 N —— 立杆的轴心压力最大值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1=21.867kN (已经包括组合系数)
脚手架钢管的自重 N2 = 0.9×1.35×0.125×15.000=2.279kNN = 21.867+2.279=24.146kN
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；
h —— 最大步距，h=1.50m；
l0 —— 计算长度，取1.500+2×0.200=1.900m；
—— 由长细比，为1900/16.0=119 <150 满足要求!
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；
经计算得到=24146/(0.458×424)=124.369N/mm2；
不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.450×1.140×0.115=0.059kN/m2h —— 立杆的步距，1.50m；
la —— 立杆迎风面的间距，0.70m；
lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.059×0.700×1.500×1.500/10=0.011kN.m；
Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=21.867+0.9×1.2×1.876+0.9×0.9×1.4×0.011/1.000=24.158kN
经计算得到=24158/(0.458×424)+11000/4491=126.777N/mm2；
考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
梁截面400×1500mm
计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。
计算参数:
模板支架搭设高度为15.0m，梁截面 B×D=400mm×1500mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加3道承重立杆。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm,木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。
梁底支撑木方长度 0.80m。梁顶托采用双钢管48×3.0mm。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×1.50+0.50)+1.40×2.00=49.300kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×1.50+0.7×1.40×2.00=53.597kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为48×3.0。
